Мои Конспекты
Главная | Обратная связь


Автомобили
Астрономия
Биология
География
Дом и сад
Другие языки
Другое
Информатика
История
Культура
Литература
Логика
Математика
Медицина
Металлургия
Механика
Образование
Охрана труда
Педагогика
Политика
Право
Психология
Религия
Риторика
Социология
Спорт
Строительство
Технология
Туризм
Физика
Философия
Финансы
Химия
Черчение
Экология
Экономика
Электроника

Методические указания к выполнению разделов курсового проекта



1. Задание.

В задании на курсовую работу приводятся следующие исходные данные:

полная мощность трансформатора - S, кВА;

фазное напряжение обмотки ВН – UВ, В;

фазное напряжение обмотки НН – UН, В;

частота напряжения – f, Гц;

реактивная составляющая напряжения короткого замыкания – Up, %;

коэффициент полезного действия - h, %;

угол нагрузки – j2, град;

способ охлаждения;

материал магнитопровода;

материал обмоток;

класс изоляции обмоток.

Первичной следует считать обмотку высокого напряжения.

 

2. Расчет основных размеров магнитной системы

2.1. Выбор типа магнитной системы.

Для всех вариантов задания предлагается вести расчет плоской магнитной системы стержневого типа (рис.1). Причем сечение стержня – в зависимости от мощности трансформатора - может быть, как прямоугольной формы, так и в форме правильной ступенчатой фигуры, вписанной в окружность.

В работе необходимо сделать обзор существующих конструктивных схем силовых трансформаторов, используя и раскрывая суть ключевых понятий и выражений:

- силовой трансформатор,

- трансформатор общего назначения,

- магнитная система,

- система обмоток,

- изоляция обмоток,

- система охлаждения,

- стержень магнитной системы,

- ярмо магнитной системы,

- плоская магнитная система,

- пространственная магнитная система,

- стержневая магнитная система,

- броневая магнитная система,

- шихтованная магнитная система,

- навитая магнитная система,

- стыковая магнитная система


(§2.1[1]).

 

2.2. Выбор величины максимальной индукции в стержне.

Выбор индукции, в зависимости от марки стали, типа и мощности трансформатора, производится по таблице 2.4. [1].

В работе необходимо сделать обзор применяемых в изготовлении трансформаторов марок стали, используя и раскрывая суть ключевых понятий и выражений:

- холоднокатанная сталь,

- горячекатанная сталь,

- анизотропия магнитных свойств стали,

а также указать, какие последствия имеет завышение или занижение расчетного значения магнитной индукции в стержне трансформатора (§2.2[1]).

 

2.3. Выбор формы сечения стержня.

Для трансформаторов, мощностью до 10 кВА необходимо выбирать прямоугольную форму сечения стержня. Для трансформаторов большей мощности выбирается сечение в форме симметричной ступенчатой фигуры, вписанной в окружность с диаметром d.

Независимо от выбранной формы сечения сердечника, расчет необходимо начинать с определения диаметра окружности, описывающей ступенчатую фигуру.

 

2.4. Диаметр окружности, описывающей ступенчатую фигуру.

, м, (1)

где b – отношение средней длины окружности канала между обмотками к высоте обмотки – выбирается по таблице 3.12. [1];

ар – приведенная ширина канала рассеяния, м;

Sст – мощность, приходящаяся на один стержень, кВА; для трехфазного трансформатора .

kp = 0,93 ¸ 0,98 – коэффициент Роговского;

f – частота питающей сети, Гц;

up – реактивная составляющая напряжения короткого замыкания, %;

Вс – максимальная индукция в стержне, Тл;

kc – коэффициент заполнения площади круга сталью.

В работе должно быть отражено влияние коэффициента b на параметры трансформатора (§3.3, 3.6 [1]).

 

2.4.1. Приведенная ширина канала рассеяния.

, м, (2)

где а12 – радиальное расстояние между концентрическими обмотками, выбирается по таблице 4.15 [1];

, коэффициент k выбирается в соответствии с таблицей 3.3. [1] и примечаниями к ней.

Расположение охладительных каналов показано на рисунке 2.

 

2.4.2. Коэффициент заполнения площади круга сталью.

, (3)

где kз – коэффициент, учитывающий межлистовую изоляцию и зависящий от толщины листов, определяется по таблице 2.3 [1],

kкр – коэффициент, учитывающий заполнение площади круга площадью ступенчатой фигуры, определяется с использованием таблиц 2.5 и 2.6 [1].

В работе необходимо указать количество ступеней сечения стержня.

 

2.5. Активное сечение стержня.

, м.2 (4)

 

2.6. Магнитный поток трансформатора:

, Вб. (5)

 

2.7. Число витков обмоток.

Число витков обмотки высокого напряжения:

. (6)

 

Число витков обмотки низкого напряжения:

 


 
 

 


 


. (7)

 

2.8. ЭДС на один виток обмотки:

, В. (8)

 

2.9. Размеры сечения стержня при прямоугольной форме.

Меньшая сторона сечения стержня:

, мм. (9)

где eст – соотношение сторон, выбираемое в диапазоне от 1 до 2.

Большая сторона сечения стержня:

, мм. (10)

 

3. Расчет обмоток.

3. 1. Ток обмоток трансформатора.

Ток обмотки высокого напряжения (первичной):

, А. (11)

Ток обмотки низкого напряжения (вторичной):

, А. (12)

Sст – в формулах (11) и (12) мощность, приходящаяся на один стержень, ВА;

 

3.2. Площадь сечения провода обмоток.

Площадь поперечного сечения провода обмотки высокого напряжения:

, мм2; (13)

площадь поперечного сечения провода обмотки низкого напряжения:

, мм2; (14)

где j – плотность тока, выбираемая по таблице 5.7. [1], и подставляемая в формулы с размерностью А/мм2.

 

3.3. Выбор проводника и типа обмотки.

3.3.1. Выбор проводника круглого сечения.

Для полученных в п.3.2 значений площади поперечного сечения по сортаменту обмоточной меди (таблица 5.1. [1]) выбирается ближайшее большее стандартное сечение.

Диаметр голого провода обмотки высокого напряжения – dВ0; изолированного – dВ; диаметр голого провода обмотки низкого напряжения- dН0; изолированного – dН.

После выбора стандартного проводника должны быть уточнены значения jВ, jН, qВ и qН, используемые в последующих расчетах.

 

3.3.2. Выбор проводника прямоугольного сечения.

Если расчетная площадь поперечного сечения проводника обмотки низкого напряжения больше максимального стандартного сечения из таблицы 5.1. [1], следует обратиться к таблице 5.2 [1] и выбрать провод с прямоугольным сечением.

Максимальное значение радиального размера поперечного сечения медного провода (при намотке плашмя – это размер а, при намотке "на ребро" – размер b) может быть вычислено по формуле:

, м, (15)

для алюминиевого провода:

, м, (16)

где g – допустимое значение теплового потока на охлаждаемой поверхности, определяемое с учетом размеров осевых каналов по таблице 9.2.б. [1];

j – плотность тока, выбираемая по таблице 5.7. [1], и подставляемая в формулы с размерностью А/мм2.

Больший размер сечения голого провода обмотки низкого напряжения - b0; изолированного – b. Меньший размер сечения голого провода обмотки низкого напряжения - а0; изолированного – а.

После выбора стандартного проводника должны быть уточнены значения jВ, jН, qВ и qН, используемые в последующих расчетах.

 

3.3.3. Выбор типа обмотки.

Если, в соответствии с сортаментом обмоточной меди, был выбран проводник круглого сечения, в проектируемом трансформаторе должна быть применена многослойная цилиндрическая обмотка из круглого провода (§ 5.4. [1]). Если выбранный проводник имеет прямоугольное сечение, необходимо применить цилиндрическую обмотку из прямоугольного провода с числом слоев не больше двух (§ 5.3. [1]).

Обмотка низкого напряжения укладывается ближе к стержню, обмотка высокого напряжения – снаружи (рис. 2). Индексирование обмоток и воздушных каналов в источнике [1] ведется в соответствии с порядком их следования: 1 – ближайшая к стержню, 2 – следующая за ней.

Обмотка низкого напряжения может быть многослойной цилиндрической из круглого провода или одно-, двухслойной цилиндрической из прямоугольного провода. Обмотка высокого напряжения должна быть многослойной цилиндрической из круглого провода.

Выбор проводника прямоугольного сечения для обмотки низкого напряжения в ряде случаев является более предпочтительным. Это связано с тем, что между слоями такой обмотки размещаются вентиляционные каналы, вследствие чего условия охлаждения обмотки улучшаются.

В работе необходимо сделать обзор существующих конструкций обмоток силовых трансформаторов, используя и раскрывая суть ключевых понятий и выражений:

- обмотка трансформатора,

- концентрические обмотки,

- чередующиеся обмотки,

- обмотка круглой формы,

- обмотка прямоугольной формы,

- цилиндрическая обмотка,

- винтовая обмотка,

- катушечная обмотка

(§5.2 – 5.6[1]).

 

3.4. Определение размеров окна сердечника.

3.4.1. Площадь окна сердечника.

, мм2, (17)

где fок = 0,2 ¸ 0,4 – коэффициент заполнения окна обмоточной медью.

 

3.4.2. Ширина окна сердечника.

, мм. (18)

где eок – соотношение сторон, выбираемое в диапазоне от 2 до 3.

 

3.4.3. Высота окна сердечника.

, мм. (19)

Высота стержня равна высоте окна: hc = hок.

 

3.5. Расчет размеров обмотки при круглом сечении проводника.

3.5.1. Высота обмотки:

, мм, (20)

где l01 – расстояние от ярма до обмотки, определяемое по таблицам 4.15. и 4.16. [1].

 

3.5.2. Число витков обмотки по высоте окна.

Для обмотки низкого напряжения:

, (21)

для обмотки высокого напряжения:

. (22)

Результат необходимо округлить до меньшего целого.

 

3.5.3. Число слоев обмотки по ширине окна.

Число слоев обмотки низкого напряжения:

. (23)

Число слоев обмотки высокого напряжения:

. (24)

Полученный результат необходимо округлить до большего целого.

 

3.5.4. Толщина обмоток.

Толщина обмотки низкого напряжения:

, мм. (25)

Толщина обмотки высокого напряжения:

, мм. (26)

В приведенных формулах dмс – толщина межслойной изоляции, определяемая по таблице 4.8. [1] с учетом рабочего напряжения двух слоев обмотки.

 

3.6. Расчет размеров обмотки при прямоугольном сечении проводника.

 

3.6.1. Высота обмотки.

Высота обмотки вычисляется по формуле (20).

 

3.6.2. Число витков обмотки по высоте окна.

Изначально рекомендуется применить намотку провода плашмя:

, (27)

Результат необходимо округлить до меньшего целого.

 

3.6.3. Число слоев обмотки по ширине окна.

. (28)

Результат необходимо округлить до большего целого. Число слоев должно быть не больше двух. Для получения требуемого результата можно изменить соотношение размеров сторон проводника или применить намотку провода "на ребро". Однако необходимо учитывать, что при таком способе намотки добавочные потери в проводниках обмотки, учитываемые с помощью коэффициента добавочных потерь kд (п. 4.1.1), возрастают в несколько раз.

При намотке "на ребро" в формулу (26) вместо размера b должен быть подставлен меньший размер поперечного сечения проводника а.

 

3.6.4. Толщина обмотки.

При намотке плашмя толщина обмотки будет определяться как

, мм. (29)

В приведенной формуле а11 – ширина вертикального охладительного канала, определяемая по таблице 9.2.б. [1].

При намотке "на ребро" в формулу (29) вместо а должен быть подставлен больший размер поперечного сечения b.

 

3.7. Оптимизация размеров окна.

Округление значений, полученных с использованием формул (23) или (28) и (24), означает, что последний слой обмотки оказывается неполным, что свидетельствует о неоптимальном использовании окна сердечника. Чтобы оптимизировать размеры окна необходимо максимально заполнить последний слой обмотки, сохраняя при этом округленные значения КН и КВ на неизменном уровне. Рекомендуется выполнить несколько итераций, уменьшая каждый раз высоту обмотки на величину dВ и производя пересчет числа витков обмотки по высоте окна и числа слоев обмотки по ширине окна.

Получив, таким образом, новое значение высоты обмотки, следует уточнить высоту и ширину окна, используя формулы (20) и (19) соответственно.

В ряде случаев целесообразно округлить количество слоев до меньшего целого с последующей коррекцией высоты обмотки в сторону увеличения.

 

3.8. Радиальное расстояние между обмотками.

, мм. (30)

где а01 – толщина охладительного канала между стержнем и обмоткой низкого напряжения;

а12 - толщина охладительного канала между обмотками низкого и высокого напряжения.

Размеры каналов определяются по таблицам 4.15. и 4.16. [1].

Расстояние между обмотками на стержнях должно быть равно значению, приведенному в таблице 4.15[1].Если указанное условие не выполняется, необходимо изменить ширину окна до требуемого размера и производить дальнейшие расчеты, используя новое значение.

 

3.9. Вес материала обмоток.

 

3.9.1. Расчет веса материала обмоток при ступенчатом сечении стержня.

Вес материала обмотки низкого напряжения:

, кг, (31)

В формуле (31) l1 – длина среднего витка обмотки низкого напряжения:

, мм. (32)

Вес материала обмотки высокого напряжения.

, кг. (33)

Длина среднего витка обмотки высокого напряжения:

, мм. (34)

gм– удельный вес материала проводника; для меди – 89×10-7 кг/мм3, для алюминия – 27×10-7 кг/мм3.

 

3.9.2. Расчет веса материала обмоток при прямоугольном сечении стержня.

Отличие от расчета для круглого сечения стержня заключается в определении длин средних витков обмоток.

Длина среднего витка обмотки низкого напряжения:

, мм. (35)

Длина среднего витка обмотки высокого напряжения:

, мм. (36)

 

3.9.3. Общий вес материала обмоток.

, кг. (37)

где m – число фаз трансформатора.

 

3.10. Вес стали сердечника.

Вес стержней:

,кг. (38)

Вес ярм:

, кг, (39)

где gс = 7650 кг/м3 – удельный вес холоднокатанной стали, gс = 7550 кг/м3 – удельный вес горячекатанной стали;

lя – длина ярма.

Для ступенчатого сечения стержня длина ярма определяется как

, мм. (40)

Для прямоугольного сечения стержня:

, мм. (41)

Общий вес стали:

, кг. (42)

 

4. Определение параметров рассчитанного трансформатора

4.1. Потери в активных материалах.

 

4.1.1. Потери в проводниках.

Потери в проводниках обмотки, называемые потерями короткого замыкания, с учетом добавочных потерь, могут быть определены по формуле

, Вт, (43)

где kм – величина, определяемая свойствами материала проводника; для меди kм = 2,4 Ом×м4/кг, для алюминия - kм = 12,75 Ом×м4/кг.

Средний коэффициент добавочных потерь для обмотки из прямоугольного провода может быть вычислен по формуле:

, (44)

для обмотки из круглого провода:

. (45)

В двух последних формулах

f – частота напряжения, Гц;

r - удельное электрическое сопротивление обмоток для 750С, мкОм/м (rМ75=0,02135 мкОм/м, rА75=0,0344 мкОм/м);

n – число слоев обмотки по ширине окна;

m – число витков обмотки по высоте окна;

l – размер сечения проводника в осевом направлении (при намотке плашмя – больший размер), мм;

r – размер сечения проводника в радиальном направлении (при намотке плашмя – меньший размер), мм;

hоб – высота обмотки, мм;

d – диаметр проводника круглого сечения, мм;

kр – коэффициент приведения поля рассеяния или коэффициент Роговского.

Формула (43) должна использоваться отдельно для каждой из обмоток с подстановкой соответствующих значений коэффициентов, плотности тока и веса материала. В результате расчетов должны быть получены потери в обмотке низкого напряжения – pмН и потери в обмотке высокого напряжения - pмВ. Суммарные потери короткого замыкания:

, Вт. (46)

 

4.1.2. Потери в стали.

Основные потери в стали, называемые потерями холостого хода, могут быть определены по формуле

, Вт, (47)

где pc – удельные потери в одном килограмме стали стержня (ярма) для соответствующих индукций, определяемые по таблицам 8.9. и 8.10. [1].

 

4.1.3. Оценка нагрева обмоток.

4.1.3.1. Оценка нагрева цилиндрической обмотки из провода с прямоугольным сечением.

Для оценки нагрева обмотки необходимо определить плотность теплового потока на ее охлаждаемой поверхности:

, Вт/м2, (48)

где l – размер сечения проводника в осевом направлении (при намотке плашмя – больший размер), м;

r – размер сечения проводника в радиальном направлении (при намотке плашмя – меньший размер), м.

Обмотка не будет перегреваться, если полученная плотность теплового потока не превышает значения, приведенного в таблице 9.2б [1] для используемой ширины охладительного канала и класса нагревостойкости изоляции обмотки.

 

4.1.3.2. Оценка нагрева цилиндрической обмотки из провода с круглым сечением.

Плотность теплового потока на поверхности обмотки из проводника круглого сечения может быть определена по формуле:

, Вт/м2, (49)

где По – поверхность охлаждения обмотки:

, м2. (50)

где kзкр – коэффициент, учитывающий закрытие части поверхности охлаждения рейками, для внутренней обмотки может быть принят равным 0,8, для внешней – 0,9. Впоследствии, при выполнении чертежа электромагнитной системы трансформатора, необходимо следить, чтобы не более 20 и 10 процентов поверхности обмоток низкого и высокого напряжения соответственно были закрыты конструкционными элементами.

В формуле (50) используются значения внутреннего и наружного диаметров обмотки – Dвн и Dнар, которые рассчитываются с учетом расположения обмоток по отношению к стержню. Для обмотки, лежащей ближе к стержню:

, м2, 2, (51)

для обмотки, лежащей снаружи:

, м2, , м2, (52)

При использовании изоляции класса нагревостойкости А плотность теплового потока для наружной обмотки не должна превышать 600 Вт/м2. Допустимая плотность теплового потока для внутренней обмотки определяется с использованием таблицы 9.2б [1].

 

4.2. Напряжение короткого замыкания.

 

4.2.1. Активная составляющая.

, %. (53)

 

4.2.2. Реактивная составляющая.

, %. (54)

Величины b, ар и kp, используемые в формуле (54), должны быть вычислены точно, на основе данных, полученных в предыдущих пунктах.

 

4.2.2.1. Уточнение b при круглом сечении стержня.

, (55)

где d12 - диаметр осевого канала между обмотками:

, мм. (56)

 

4.2.2.2. Уточнение b при прямоугольном сечении стержня.

, (57)

где lв- средняя длина витка двух обмоток:

, мм. (58)

 

4.2.2.3. Уточнение ар и kр.

, м, (59)

 

4.2.3. Напряжение короткого замыкания.

, %. (60)

 

4.3. Механические усилия и нагрев обмоток при коротком замыкании.

4.3.1. Установившийся ток короткого замыкания.

, А. (61)

 

4.3.2. Ударный ток короткого замыкания.

, А, (62)

где kmax – ударный коэффициент, определяемый по формуле:

. (63)

 

4.3.3. Радиальная сила, действующая на обмотки.

, Н (64)

 

4.3.4. Механическое напряжение сжатия обмотки низкого напряжения.

, Па (65)

Полученное значение напряжения сжатия не должно превышать 30 МПа для меди и 15 МПа для алюминия.

 

4.3.5. Температура обмотки высокого напряжения.

, 0С, (66)

где tк – продолжительность короткого замыкания, принимается равной ;

Jнач – начальная температура обмотки, принимается равной 900С.

Полученное значение температуры не должно превышать допустимое значение, приведенное в таблице 7.6 [1].

 

4.4. Относительное изменение напряжения.

Значения относительного изменения напряжения должны быть определены для всего диапазона изменения угла нагрузки. По результатам расчетов необходимо построить график и выделить значение Du, соответствующее заданному углу нагрузки.

, % (67)

 

4.5. Ток холостого хода.

 

4.5.1. Активная составляющая тока холостого хода.

,%. (68)

 

4.5.2. Индуктивная составляющая тока холостого хода.

,% (69)

где Im - намагничивающий ток, определяемый по формуле:

, А (70)

где Нс и Ня – магнитная напряженность в стержне и ярме определяется по кривым намагничивания стали;

dст = 0,04 мм - зазор на стыке;

nф = 2 – число стыков;

m0 = 4×p×10 -7магнитная проницаемость воздуха;

kn=1,5 ¸ 2,5 при значениях максимальной индукции В=1,0 ¸ 1,6 Тл

 

4.5.3. Полный ток холостого хода трансформатора.

,%. (71)

 

4.6.Схема замещения трансформатора.

4.6.1. Полное сопротивление холостого хода:

, Ом, (72)

где - ток холостого хода первичной обмотки, А.

 

4.6.2. Активное сопротивление холостого хода:

, Ом. (73)

 

4.6.3. Индуктивное сопротивление холостого хода:

, Ом. (74)

 

4.6.4. Полное сопротивление короткого замыкания:

, Ом, (75)

где - напряжение короткого замыкания, В.

 

4.6.5. Активное сопротивление короткого замыкания:

, Ом. (76)

 

4.6.6. Индуктивное сопротивление короткого замыкания.

, Ом. (77)

 

4.6.7. Определение величин сопротивлений схемы замещения.

Считая, что r1 = r2/ и x1 = x2/, можно записать:

, Ом, (78)

откуда

, Ом, (79)

и

 
 

, Ом.

(80)

Сопротивления схемы замещения показаны на рисунке 3.

4.7. Коэффициент полезного действия.

В общем случае КПД трансформатора определяется по формуле

, (81)

где kнготношениерабочего тока обмотки к номинальному току – коэффициент нагрузки.

Расчеты зависимости КПД от коэффициента нагрузки, изменяющегося в диапазоне от 0 до 1,2, необходимо произвести для cos j2 = 1 и cos j2, приведенного в задании на курсовую работу. Результаты расчетов должны быть представлены в виде графика.

При cos j2 = 1 и номинальной нагрузке трансформатора расчетное значение КПД не должно расходиться с заданным более чем на 5%.

 

5. Чертеж электромагнитной системы.

Чертеж рассчитанной электромагнитной системы трансформатора должен быть выполнен на листе формата А3 и должен содержать основной вид и вид сверху с разрезами стержня и обмотки одной фазы, а также вид фрагмента разреза обмотки в увеличенном масштабе. На чертеже должны быть указаны размеры сердечника, обмоток, зазоров между сердечником и обмотками, обмотками низкого и высокого напряжения, обмотками высокого напряжения соседних фаз, рядами обмотки низкого напряжения из провода с прямоугольным сечением.

Для правильного изображения рассчитанной электромагнитной системы трансформатора, необходимо ознакомиться с разделами справочной литературы, посвященными способам прессовки стержней и крепления обмоток.

Прессовка стержней трансформаторов диапазона мощностей, предлагаемых для расчета в курсовой работе, ведется, как правило, установкой деревянных стержней и планок между стержнем и жестким изоляционным бумажно-бакелитовым цилиндром (рис. 2.18. [1]).

Пример изображения элементов электромагнитной системы приведен в приложениях 3 и 4.

Вопросы для подготовки к защите

1. Объясните принцип действия трансформатора.

2. Может ли трансформатор работать: без стального сердечника; на постоянном токе?

3. Что такое обмотка высшего и низшего напряжения, первичная и вторичная обмотки?

4. Что такое коэффициент трансформации? По какой формуле он вычисляется точно, а по какой – приближенно?

5. Каковы разновидности устройства однофазного и трехфазного трансформаторов?

6. Какой трансформатор – масляный или сухой – при прочих равных условиях имеет большую массу активных материалов и почему?

7. Какое вещество – трансформаторное масло или атмосферный воздух – имеет лучшие электроизоляционные свойства?

8. Какое вещество – трансформаторное масло или атмосферный воздух – является более совершенной охлаждающей средой?

9. Что такое приведенный трансформатор? С какой целью приводят первичную обмотку трансформатора к его вторичной обмотке?

10. В чем заключается опыт холостого хода трансформатора, и какие величины определяются в этом опыте?

11. В чем заключается опыт короткого замыкания трансформатора, и какие величины определяются в этом опыте?

12. Что такое схема замещения трансформатора и для чего она используется?

13. Как определяются параметры схемы замещения?

14. Что такое изменение напряжения трансформатора? Как зависит изменение напряжения от характера нагрузки?

15. Что такое внешняя характеристика трансформатора? Какой вид может иметь внешняя характеристика трансформатора?

16. На какие категории делятся потери в трансформаторе? Каково соотношение различных потерь?

17. Как коэффициент полезного действия трансформатора зависит от характера и величины нагрузки?

18. Что такое группа соединений обмоток трансформатора и номер группы соединений?

19. Как определяется номер группы соединений трехфазного трансформатора?

20. Каковы стандартные группы соединений обмоток трехфазного трансформатора?

21. Каковы условия включения трехфазных трансформаторов на параллельную работу?

22. Каковы последствия несоблюдения условий включения трехфазных трансформаторов на параллельную работу?

23. От чего зависит характер переходного процесса, возникающего в обмотках трансформатора при его включении в сеть?

24. Каковы устройство и принцип действия автотрансформатора?

25. В чем заключаются преимущества и недостатки автотрансформатора по сравнению с обычным трансформатором?

26. В чем особенности конструкции и принципа действия специальных трансформаторов: сварочного, измерительных трансформаторов тока и напряжения?

 

 

Приложение 1

ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ

ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ

"МУРМАНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ"

 

 

Кафедра электрооборудования судов

 

 




Поиск по сайту:







©2015-2020 mykonspekts.ru Все права принадлежат авторам размещенных материалов.