Энтальпия продуктов сгорания

Поверхность нагрева	,°С
Топочная камера, фестон =1,2				3464,0 3121,8 2782,0 2447,0 2114,2 1785,8 1463,6 1149,8	25036,0 22817,3 20292,8 17795,3 15330,6 12896,0 10532,2 8235,4	290,5 252,8 217,3 183,4 139,2 113,6 88,6
Пароперегреватель I ст. =1,215				1573,3 1236,04	10641,9 8321,04	113,6 88,6
Пароперегреватель II ст. =1,23				1683,1 1322,3 971,8 634,3	10751,7 8407,9 6145,5 3986,0	113,6 88,6 64,7 41,7
Экономайзер II ст. =1,25				1437,3 1056,3 689,5 339,0	8522,9 6230,0 4041,2 1966,5	88,6 64,7 41,7 19,5
Воздухоподогреватель II ст. =1,28				1183,0 772,3 379,7	6356,7 4124,0 2007,3	64,7 41,7 19,5
Экономайзер I ст. =1,3				1267,5 827,4 406,8 201,6	6441,2 4179,1 2034,3 1005,0	64,7 41,7 19,5 9,4
Воздухоподогреватель I ст. =1,33				910,1 447,5	4261,8 2075,0 1025,4	41,7 19,5 9,4

Относительные продольные и поперечные шаги

, ; (3.16)

, . (3.17)

По их значениям определяются следующие поправки:

C_Z – поправка на число поперечных рядов труб по ходу газов ( =1);

– поправка на компоновку пучка ( =1).

Поправка на влияние физических параметров среды ( ) определяется по доли водяных паров ( ) и средней температуре газов, ( =0,94);

Вт/ (м²ּК). (3.18)

Эффективная толщина излучающего слоя

; (3.19)

0,51 м. (3.20)

Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами [1].

Для нахождения этого коэффициента рассчитывается величина

, (3.21)

где - доля трехатомных газов и водяных паров. Определяется по таблице 2;

- давление продуктов сгорания, принимается равным 0,1 МПа для котлов, работающих под разряжением.

0,25×0,1×0,51=0,0128. (3.22)

По рисунку П2 определяется коэффициент ослабления лучей трехатомными газами ( =12 (м МПа)^-1)).

Коэффициент ослабления лучей золовыми частицами принимается равным нулю (п. 7-36 [1]).

Суммарная оптическая толщина продуктов сгорания

; (3.23)

0,153.

Коэффициент теплового излучения газовой среды

; (3.24)

=0,142. (3.25)

Средняя температура пара

; (3.26)

=452,5°С. (3.27)

Скорость пара

, (3.28)

где – удельный объем пара.

При =452,5°С и =10,25 МПа, =0,03 м³/кг.

Скорость пара

м/с. (3.29)

Коэффициент теплоотдачи конвекцией от поверхности к пару определяется по рисунку П3

, (3.30)

где – поправка на форму канала ( =0,92);

При =452,5°С и = 22,03 м/с,

=3600 Вт/(м²ּК).

Вт/(м²ּК). (3.31)

Температура стенки труб пароперегревателя

, (3.32)

где – коэффициент загрязнения поверхности нагрева. При сжигании твёрдого топлива и коридорном расположении труб =0,0043 (м² К)/Вт (стр.142 [4]);

– средняя температура среды, протекающей в рассчитываемой поверхности ( =452,5°С).

=605,5 °С. (3.33)

Коэффициент теплоотдачи излучением продуктов сгорания

, (3.34)

где – коэффициент теплоотдачи излучением. Находится по рисунку П4;

= 0,142 ( формула 3.25).

Для температуры стенки =605,5°С коэффициент теплоотдачи равен 246 Вт/(м²ּК).

Вт/(м²ּК). (3.35)

Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке

, (3.36)

где – коэффициент использования поверхности. Определяется по таблице 6.1 [4], для пароперегревателя =1,0.

89,89 Вт/(м²ּК). (3.37)

Коэффициент теплопередачи

, (3.38)

где – коэффициент тепловой эффективности. Определяется по таблице П2, ( =0,65).

56,88 Вт/(м²ּК). (3.39)

Тепло, воспринятое пароперегревателем, по условию теплопередачи

; (3.40)

=2064 кДж/кг. (3.41)

Проверка правильности выполненного расчета осуществляется по соотношению

; (3.42)

< 2%. (3.43)

Расчёт I ступени пароперегревателя закончен.

Поиск по сайту: