Мои Конспекты
Главная | Обратная связь

...

Автомобили
Астрономия
Биология
География
Дом и сад
Другие языки
Другое
Информатика
История
Культура
Литература
Логика
Математика
Медицина
Металлургия
Механика
Образование
Охрана труда
Педагогика
Политика
Право
Психология
Религия
Риторика
Социология
Спорт
Строительство
Технология
Туризм
Физика
Философия
Финансы
Химия
Черчение
Экология
Экономика
Электроника

Клеевые соединения





Помощь в ✍️ написании работы
Поможем с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой

9.2.1 Клеевые соединения следует использовать:

— для образования сплошного сечения многослойных клеедощатых и клееных брусчатых и бревенчатых элементов путем сплачивания слоев досок (ламелей) по высоте и/или по ширине сечения (рисунок 9.1);

— для стыкования на зубчатый шип и на «ус» пиломатериалов и фанеры;

— для соединения фанеры с древесиной в клеефанерных конструкциях.

Рисунок 9.1 — Клеевые соединения

9.2.2 При сплачивании по высоте и ширине сечения многослойных клеедощатых элементов швы склеиваемых кромок в смежных слоях следует смещать между собой не менее чем на толщину слоя d.

9.2.3 В многослойных клеедощатых элементах расстояние «в свету» между стыками на зубчатый шип в отдельных слоях должно быть не менее 300 мм, в смежных слоях — не менее 20 значений толщины слоя, при этом в каждом сечении элемента допускается стыковать не более 1/4 всех слоев.

9.2.4 В сжатых и внецентренно сжатых элементах при обосновании, а в изгибаемых и сжато-изгибаемых элементах вне зон с максимальными напряжениями допускается для сопряжения клеедощатых пакетов соединение на зубчатый шип по всей высоте сечения вдоль волокон или под углом ai £ 10°
с обязательной проверкой прочности по следующим условиям:

— по максимальным нормальным напряжениям в зоне затупления зубчатых шипов

st,0,dkos £ ft,0,dkhkd; (9.1)

— на отрыв по плоскостям склеивания

st,0,dkss £ ft,as,dkhkd; (9.2)

— по приведенным напряжениям, действующим под углом a к волокнам древесины

st,0,dka1 £ ft,a1,dkhkd, (9.3)

где st,0,d — расчетные значения краевых растягивающих напряжений в соединяемых элементах, действующих вдоль волокон древесины;

kos — коэффициент условий работы сечения, проходящего по остриям шипов соединения;

kss — коэффициент, учитывающий напряженное состояние клеевых швов в стыке;

ka1 — коэффициент, учитывающий величину и направление приведенных напряжений, действующих под углом a1 к волокнам древесины;

as — угол между нормалью к шву и направлением волокон древесины (рисунок 9.2);

ft,as,d и ft,a1,d — расчетные значения сопротивления древесины при растяжении под углом a
к направлению волокон, определяемые по формуле (10.2).

Коэффициенты условий работы и соответствующие углы следует принимать по таблице 9.1.

Рисунок 9.2 — Схема зубчато-шипового соединения при склеивании вдоль волокон древесины:

а — схема стыка на скос;

б — схема напряжений в зубчато-шиповом соединении

9.2.5 В клееных элементах из фанеры и древесины следует применять слои древесины шириной не более 100 мм при склеивании их с фанерой и не более 150 мм в примыканиях элементов под углом от 30° до 45°. Допускается применение слоев древесины шириной более 100 мм при склеивании с фанерой при условии устройства в них компенсационных продольных прорезей шириной до 3 мм
и глубиной до 1/2 толщины слоя.


Таблица 9.1 — Значения коэффициентов условий работы зубчато-шипового соединения при склеивании вдоль волокон древесины в зависимости
от основных параметров зубьев

Уклон зуба i Значения коэффициента kos Угол as, град Значения коэффициента kss Угол a1, град Значения коэффициента ka1
Длина зуба ls, мм Длина зуба ls, мм Длина зуба ls, мм
Длина затупления зуба ts, мм Длина затупления зуба ts, мм Длина затупления зуба ts, мм
0,5 1,5 0,5 1,5 0,5 1,5 0,5 1,5 0,5 1,5 0,5 1,5
1:8 1,33 1,67 1,49 1,75 82,90 0,0300 0,0375 0,0413 0,0450 11,2 0,731 0,809 0,86 0,980
1:10 1,23 1,48 1,35 1,59 84,30 0,0225 0,0281 0,0300 0,0341 8,5 0,830 0,900 0,96 1,090
1:12 1,18 1,37 1,30 1,52 85,24 0,0187 0,0225 0,0225 0,0262 7,8 0,908 0,973 1,03 1,161
1:14 1,15 1,29 1,26 1,48 85,92 0,0157 0,0187 0,0172 0,0202 7,2 0,945 1,020 1,08 1,215
1:16 1,12 1,26 1,22 1,45 86,43 0,0135 0,0157 0,0150 0,0169 6,8 0,980 1,045 1,12 1,240
Примечание — При непосредственном сопряжении элементов под углом ai расчетные сопротивления в формулах (10.1) – (10.3) корректируются путем умножения их на отношение причем определяется по формуле (10.2).

 

 


9.2.6 Клеевые соединения в деревянных конструкциях следует применять при соблюдении требований ТНПА к исходным материалам, клееным изделиям и технологического регламента на выполнение клеевых соединений.

9.2.7 Прочность клеевых соединений при скалывании вдоль волокон древесины по ГОСТ 15613.1 через 3 сут после склеивания для сосны и ели должна быть не менее 6,5 МПа.

9.2.8 В клееных элементах допускается сочетать древесину двух сортов, используя в крайних зонах на 0,15 высоты поперечного сечения более высокий 1 или 2 сорт, по которому назначаются расчетные характеристики древесины при изгибе и сжатии вдоль волокон. В ответственных конструкциях (большепролетные балки, фермы и арки) наружные слои следует выполнять из древесины 1 сорта.

9.3 Соединения на врубках

9.3.1 Узловые соединения из брусьев и круглых лесоматериалов на лобовых врубках следует выполнять с одним зубом (рисунок 9.3).

Рисунок 9.3 — Соединение на лобовой врубке с одним зубом

9.3.2 Рабочая плоскость смятия во врубках должна располагаться перпендикулярно равнодей­ствующей осевой силе сжатого сжато-изогнутого элемента, а если сжатый элемент не испытывает поперечного изгиба, то перпендикулярно его оси.

9.3.3 Элементы, соединяемые на лобовых врубках, должны быть стянуты болтами.

9.3.4 Расчетная несущая способность соединения на лобовой врубке должна приниматься равной минимальному значению, определенному из двух условий: прочности древесины на смятие рабочей плоскости под углом a и прочности древесины на скалывание вдоль волокон.

9.3.5 Расчетную несущую способность соединения из условия смятия рабочей плоскости под углом a следует определять по формуле

Rc,d = fc,a,dAc, (9.4)

где Ac — рабочая плоскость смятия, определяемая по формуле

Ac = bh1/cosa, (9.5)

здесь b — ширина сминаемого участка;

h1 — глубина врубки;

fc,a,d — расчетное сопротивление древесины смятию под углом a к направлению волокон, определяемое по формуле (6.2).

9.3.6 Расчетную несущую способность соединения из условия скалывания следует определять по формуле

Rv,d = fv,mod,dAv, (9.6)

где fv,mod,d — расчетное среднее по площадке скалывания сопротивление древесины скалыванию вдоль волокон, определяемое по формуле

(9.7)

здесь fv,0,d — расчетное сопротивление древесины скалыванию вдоль волокон;

kv1 — коэффициент, равный 0,25. При обеспечении обжатия площадки скалывания kv1 = 0,125;

e — плечо сил скалывания, принимаемое равным 0,5hw — при расчете элементов с несимметричной врезкой в соединениях без зазора между элементами и 0,25hw — при расчете симметрично нагруженных элементов с симметричной врезкой;

hw — полная высота поперечного сечения скалываемого элемента;

lv — расчетная длина плоскости скалывания, принимаемая не более 10 глубин врезки в элемент;

Av — расчетная площадь скалывания, определяемая по формуле

Av = blv. (9.8)

Рисунок 9.4 — Врезки в элементах соединений:

а — несимметричная;

б — симметричная;

Доверь свою работу ✍️ кандидату наук!
Поможем с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой



Поиск по сайту:







©2015-2020 mykonspekts.ru Все права принадлежат авторам размещенных материалов.